純水設(shè)備：高負(fù)荷引起的污泥膨脹如何調(diào)整
由于引起污泥膨脹的因素很多，關(guān)于污泥膨脹的報(bào)道也不盡相同，這使得人們對(duì)污泥膨脹望而卻步。污泥膨脹是污水處理過(guò)程中比較復(fù)雜的問(wèn)題。純水設(shè)備造成這種現(xiàn)象的原因是多方面的。首先，引起污泥膨脹的絲狀菌有30多種，因此實(shí)際的活性污泥膨脹問(wèn)題極其復(fù)雜。
高負(fù)荷膨脹也稱為非絲狀菌膨脹，因?yàn)樗皇墙z狀菌過(guò)度繁殖引起的膨脹，而是膨脹性能類似于絲狀菌膨脹，兩者都有嚴(yán)重的沉淀性能下降，第二沉淀池嚴(yán)重，SV高達(dá)90%。
具體來(lái)說(shuō)，兩者的區(qū)別在于南通純水設(shè)備，非絲狀菌的膨脹是由進(jìn)入系統(tǒng)的過(guò)量碳源引起的。在高基質(zhì)下，細(xì)菌吸收的碳源無(wú)法代謝，親水多糖分泌在細(xì)菌表面，部分進(jìn)入系統(tǒng)。細(xì)菌處于對(duì)數(shù)階段，此時(shí)細(xì)菌的活性最強(qiáng)，導(dǎo)致膠束解體。絲狀菌的擴(kuò)張是由于絲狀菌的過(guò)度繁殖所致。絲狀菌突出菌絲，與絲狀菌相鄰形成松散的絮團(tuán)，導(dǎo)致絮團(tuán)密度降低，嚴(yán)重影響沉降性能。其中最明顯的明顯區(qū)別是:絲狀膨脹和非絲狀膨脹在曝氣池中是一種漂浮的泥漿，一種泡沫!
2. 控制高負(fù)荷污泥膨脹
1. 負(fù)荷與溶解氧的作用
采用全混合曝氣池(斷面1.0m2，高度3.0m)，市政污水負(fù)荷0.4kgbod5 /(kgMLSS?d) ~ 0.8kgbod5 /(kgMLSS?d)，溶解氧濃度1.0mg/L ~ 2.0mg/L，污泥齡期20天。第一階段，由于長(zhǎng)絲過(guò)度增殖，SVI從280mL/g增加到800mL/g，污泥濃度下降到0.68g/L，二沉池污泥繼續(xù)流失。
一般認(rèn)為在1.0mg/L ~ 2.0mg/L溶解氧條件下運(yùn)行的曝氣池不會(huì)產(chǎn)生污泥膨脹，而試驗(yàn)中溶解氧濃度一直保持在這個(gè)水平，污泥仍會(huì)發(fā)生膨脹。第二階段溶解氧濃度從第16天增加到3.0mg/L ~ 5.0mg/L(平均4mg/L)時(shí)，SVI逐漸緩慢下降，污泥濃度不斷上升。大約25天后，污泥濃度逐漸上升到1.5g/L, SVI下降到300mL/g。一般情況下，污泥膨脹速度較快，長(zhǎng)達(dá)2-3天，而膨脹污泥的回收非常緩慢南通純水設(shè)備，純水設(shè)備通常需要超過(guò)污泥年齡的3倍。污泥沉降性能隨著污泥齡的增加而顯著提高。2、加填料控制污泥膨脹
在生產(chǎn)性曝氣池頭部加占總池容15%軟填料，與傳統(tǒng)工藝不加填料時(shí)的SVI對(duì)比。加設(shè)軟性填料系統(tǒng)總停留時(shí)間為4h，負(fù)荷在0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)之間。在曝氣池供氧充足的條件下(氣水比(3.7～5)∶1)，加填料可很好地控制膨脹現(xiàn)象。 傳統(tǒng)曝氣池在相同條件下的運(yùn)行，在后期停留時(shí)間延長(zhǎng)1倍。負(fù)荷降低1倍，SVI仍在200mL/g ～500mL/g之間，遠(yuǎn)高于加填料系統(tǒng)(SVI平均在100mL/g左右)。從填料池的分析來(lái)看，填料上附著生長(zhǎng)的微生物以硫絲菌、021N型菌絲狀菌為主。填料池對(duì)有機(jī)酸的去除率高達(dá)80%，對(duì)COD去除率為50%，H2S從3.67mg/L降至0.77mg/L。從而去除了絲狀菌的生長(zhǎng)促進(jìn)因素，有利于絮狀菌的生長(zhǎng)。
事實(shí)上，填料池也相當(dāng)一個(gè)選擇器，其將絲狀菌固著于填料上在第一個(gè)池子中選擇性地充分生長(zhǎng)，但不進(jìn)入活性污泥絮體之中。而絮狀菌在第二個(gè)池內(nèi)生長(zhǎng)，從而避免了污泥膨脹的發(fā)生。其主要的作用是降低污水的有機(jī)負(fù)荷，菌膜的脫落是次要因素。對(duì)于有機(jī)負(fù)荷的降低，是從兩方面進(jìn)行南通純水設(shè)備，首先是對(duì)有機(jī)物的直接去除，這個(gè)作用在分設(shè)的填料池中最為明顯。其次是填料上生長(zhǎng)的微生物量，增加了系統(tǒng)中總的生物量，從而降低了有機(jī)負(fù)荷。加填料控制污泥膨脹的方法很簡(jiǎn)單，但缺點(diǎn)是增加了一定的投資，還有填料的更換問(wèn)題。一般適宜小型污水處理廠使用，而大型污水處理廠一般不宜采用。
3、池型和曝氣強(qiáng)度對(duì)污泥膨脹的影響
對(duì)城市污水在高負(fù)荷下進(jìn)行如下對(duì)比試驗(yàn)，負(fù)荷同為0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBO D5/(kgMLSS·d)，停留時(shí)間為4h，氣、水比為(3.4～5)∶1。在試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)呈推流式曝氣的SVI要比同樣運(yùn)轉(zhuǎn)條件下的完全混合曝氣池的高100左右。在試驗(yàn)中氣、水比為3.5∶1的情況下，推流式曝氣池的SVI上升到450mL/g左右，二沉池污泥面不斷上升，污泥溢流，發(fā)生污泥膨脹。強(qiáng)制排泥后，污泥濃度不斷下降南通純水設(shè)備。這時(shí)增加曝氣量之后，雖SVI略有下降，但由于污泥濃度恢復(fù)較慢。負(fù)荷比初始值要大的多，接近1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，SVI最終仍在350mL/g左右。
這個(gè)試驗(yàn)不但說(shuō)明了溶解氧(宏觀)在控制污泥膨脹中的重要作用，同時(shí)說(shuō)明曝氣池中實(shí)際 (微觀)的溶解氧濃度的不同對(duì)于膨脹的影響。在兩個(gè)池子停留時(shí)間、曝氣量、水質(zhì)、負(fù)荷等完全一致的情況下，產(chǎn)生差別的原因是由于推流式曝氣池首端的溶解氧濃度，在整個(gè)試驗(yàn)期間里一直等于零。而在完全混合曝氣池中溶解氧濃度為2.0mg/L。這表明在高負(fù)荷的曝氣池的運(yùn)轉(zhuǎn)中，推流式曝氣池不利于改善污泥沉降性能。因?yàn)楫?dāng)污水中存在大量容易降解的物質(zhì)，使得曝氣池氧的利用速率加快。造成氧的供應(yīng)速率低于氧的利用速率，特別是在曝氣池頭部更加嚴(yán)重。
在這種情況下使氧成為限制因素，即使在曝氣池其它部位溶解氧濃度為1.0mg /L～2.0mg/L仍然發(fā)生膨脹。其原因在于首端負(fù)荷過(guò)高，嚴(yán)重缺氧造成絲狀菌從絮體中伸展出來(lái)爭(zhēng)奪氧氣，同時(shí)在后段的絲狀菌由于可以從主體溶液中直接吸取營(yíng)養(yǎng)，比絮體本身中的菌膠團(tuán)菌有更高的生長(zhǎng)速率純水設(shè)備，從而得到充分的增殖(充分伸展的絲狀菌阻礙了污泥的沉降)而造成了膨脹。從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，在曝氣池頭部的溶解氧保持在2.0mg/L(強(qiáng)化曝氣或再生池) ，可以有效地控制污泥膨脹。
4、回流污泥射流強(qiáng)化曝氣
在以上研究和分析的基礎(chǔ)上，在推流曝氣池的首端采用回流污泥經(jīng)過(guò)射流曝氣器進(jìn)行強(qiáng)化曝氣，并輔以原有的中微孔曝氣器，這時(shí)首端小池的溶解氧從零提高到1.6mg/L，解決了首端供氧不足的矛盾。因而，SVI值不斷下降至160mL/g，這時(shí)射流攜帶空氣量很小。通過(guò)對(duì)回流污泥單獨(dú)射流和增加曝氣量的試驗(yàn)結(jié)果的比較南通純水設(shè)備，可以得出如下結(jié)論：回流污泥射流對(duì)于污泥膨脹的控制作用南通純水設(shè)備，不是由于射流過(guò)程中對(duì)于絮體的切割，造成絲狀菌長(zhǎng)度及生態(tài)環(huán)境變化而造成的結(jié)果，而是由射流過(guò)程中高的傳質(zhì)效率，提供了充足的溶解氧。在曝氣池首端造成了有利于菌膠團(tuán)菌生長(zhǎng)的條件，抑制了絲狀菌的生長(zhǎng)，從而控制了污泥膨脹。在首端強(qiáng)化曝氣可采用回流污泥射流，也可采用加大首端曝氣強(qiáng)度(供氣量)。從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，其對(duì)污泥膨脹的控制作用是十分有效的。這就為高負(fù)荷類型的污泥膨脹的控制提供了多種選擇方案。公司可根據(jù)客戶要求制作各種流量的純水設(shè)備，超純水設(shè)備及軟水處理設(shè)備。濟(jì)南水處理設(shè)備，濟(jì)南去離子水設(shè)備。 濟(jì)南純水設(shè)備，濟(jì)南醫(yī)用純水設(shè)備
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